顎式破碎機(jī)破碎腔是由動顎板、定顎板以及機(jī)架兩側(cè)壁襯板所組成。破碎腔的形狀是由給料口尺寸、排料口尺寸、嚙角、動顎板與定顎板以及兩側(cè)壁襯板的布置方式、襯板縱向和橫向斷面的形狀等因素所決定的。
破碎腔的腔形直接影響破碎機(jī)主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)，如生產(chǎn)率、比能耗、產(chǎn)品粒度組成、粒形和襯板使用壽命等，因此受到國內(nèi)外學(xué)者的重視，并進(jìn)行大量研究工作。
隨著破碎機(jī)不斷的發(fā)展，特別是近幾年來提出“多碎少磨”增大破碎機(jī)破碎比和提
高產(chǎn)品質(zhì)量的情況下，不論是設(shè)計新型破碎機(jī)，還是對現(xiàn)有老破碎機(jī)挖潛、改造，設(shè)計最佳破碎腔都是很有益的工作。
根據(jù)前面公司，計算出負(fù)懸掛復(fù)擺顎式破碎機(jī)生產(chǎn)率，沿破碎腔高度變化曲線如圖4-6所示。圖中曲線1為直線形破碎腔，并且假沒動顎按排料口處水平行程值平行移動。在這種情況下，用式(4-11)求得曲線1為一條斜直線。由曲線1可知，沿破碎腔高度各截面生產(chǎn)率，從給料口向排料口愈來愈小，且排料口處有最小生產(chǎn)率，故此處為堵塞點(diǎn)。
圖4-6中曲線2，是根據(jù)動顎板表面各點(diǎn)實(shí)際水平行程，汁算得到的生產(chǎn)率沿破碎腔高度變化的曲線。由曲線1、2比較看出：實(shí)際上，曲線2在給料口處生產(chǎn)率大很多；破碎腔下部，約三分之一高度處生產(chǎn)率小很多c排料口生產(chǎn)率兩者一樣。其原因是：破碎腔給料口水平行程，遠(yuǎn)大于排料口處水平行程，而在破碎腔下部約三分之一高度處，有最小水平行程。
為了改善排料口處生產(chǎn)率小，提高破碎機(jī)生產(chǎn)率，采用曲線形破碎腔。
曲線3所示為最佳腔形時，生產(chǎn)率沿破碎脛高度變化曲線。將該曲線3與曲線1、2比較可知，破碎腔排料口處生產(chǎn)率增加1倍以上。因此，可采用變嚙角設(shè)計破碎腔，且嚙角值從排料口向給料口是逐漸加大的，但必須保證給料口嚙角值小于極限嚙角值。
根據(jù)圖4-6曲線3所示破碎腔高度與生產(chǎn)率關(guān)系，將復(fù)擺顎式破碎機(jī)破碎腔制成如圖4-7所示的形式。為了使襯板能調(diào)頭使用，也可將兩頭制成對稱形。
150×500細(xì)碎顎式破碎機(jī)的破碎腔，就是用圖解分析法設(shè)計的。其效果，不僅增加了產(chǎn)量，減少了襯板磨損和降低能耗，而且使產(chǎn)品平均破碎粒度下降了24 %（表4-4）。
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機(jī)型 |
破碎產(chǎn)品平均粒度 |
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150×500破碎機(jī)（曲線襯板） |
150×750破碎機(jī)（直線襯板） |
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水泥熟料 |
6.53 |
10.37 |
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石灰石 |
9.28 |
12.38 |
物料在直線形破碎腔排料口部位，沿動顎表面乖直作用的力為尺。（圖4-8），因為動顎板的相對速度方向向上，在這種情況下，作用在礦塊上的摩擦力F沿襯板表面向上、向右。R
H和F的合力為T
H，它與固定顎板成a+Ø角的方向。
因為a+Ø大于摩擦角Ø，所以明顯看出，作用在礦塊上的力T
H超出了摩擦錐極限，使礦塊將沿固定顎板滑動。因此，從分析力的相互關(guān)系中可知，，礦塊在破碎腔下部被壓緊時，破碎腔下部固定顎板磨損加重。圖3-1所示破碎機(jī)固定襯板下部較厚就是根據(jù)此磨損規(guī)律而設(shè)計。
由于動顎中下部有一處動顎運(yùn)動特征的行程比最大，以及物料里含中等塊度又比較多，故動顎中部磨損很歷害。針對這種情況，有的破碎機(jī)將動顎襯板制成圓弧曲線，總之，沒計破碎腔時，要力求滿足；增加產(chǎn)量、針對襯板磨損規(guī)律，盡量延長襯板使用壽命、合理確定破碎腔高度，減輕機(jī)重。
