1、前言
大唐華銀金竹山電廠2×600 MW機(jī)組鍋爐是東方鍋爐（集團(tuán)）股份有限公司制造的DG2030/17.6 -IB型亞臨界參數(shù)、自然循環(huán)、一次中間再熱、單爐膛、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、 “W”型火焰、“Ⅱ”型汽包鍋爐。鍋爐共配有6臺上海重型機(jī)械廠生產(chǎn)的BBD4366雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)，36個(gè)32OD雙旋風(fēng)煤粉燃燒器，每臺磨煤機(jī)帶6只煤粉燃燒器，雙旋風(fēng)煤粉燃燒器錯(cuò)列布置在下爐膛的前后墻爐拱上，富通新能源生產(chǎn)銷
生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒
木屑顆粒機(jī)、
秸稈顆粒機(jī)、
秸稈壓塊機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料。
2007年11月17日11: 41，1號鍋爐在機(jī)組負(fù)荷378 MW時(shí)發(fā)生MFT．DCS顯示滅火首要原因是爐膛壓力高2值，造成了機(jī)組解列停機(jī)。
2、鍋爐滅火原因分析
2.1磨煤機(jī)筒體料位低、制粉系統(tǒng)啟停操作頻繁是鍋爐滅火的直接原因。
長期以來，6臺磨煤機(jī)筒體料位都存在不準(zhǔn)現(xiàn)象，運(yùn)行人員擔(dān)心給煤過多堵塞磨煤機(jī)而維持筒體低料位運(yùn)行，導(dǎo)致筒體內(nèi)存煤量很少，經(jīng)受不住給煤機(jī)斷煤、負(fù)荷波動和其它制粉系統(tǒng)啟、停時(shí)出現(xiàn)的擾動。特別是當(dāng)需要快速增加機(jī)組負(fù)荷時(shí)，升負(fù)荷響應(yīng)速度差。筒體低料位運(yùn)行，也造成一次風(fēng)煤粉濃度低，對煤粉氣流的著火與穩(wěn)燃也很不利。當(dāng)出現(xiàn)主蒸汽壓力、溫度下降時(shí)．運(yùn)行人員常常忽視低料位現(xiàn)象，片面采取增加一次風(fēng)壓，并不斷開大容量風(fēng)門開度等措施，使磨煤機(jī)進(jìn)口風(fēng)壓和一次風(fēng)速快速提高，燃燒穩(wěn)定性惡化。l號鍋爐在滅火前磨煤機(jī)進(jìn)口風(fēng)壓都在9 kPa以上，一次風(fēng)速在25 m/s以上，從負(fù)壓變化曲線可知，此時(shí)爐膛負(fù)壓波動大，鍋爐燃燒處于亞穩(wěn)定狀態(tài)。
從圖1可知，在11: 00之前，A，B，E，F(xiàn)共4套制粉系統(tǒng)運(yùn)行，磨煤機(jī)簡體料位平均在200Pa左右，在11: 02, 11: 18，11: 39．總計(jì)37nun內(nèi)先后進(jìn)行了投D磨、退F磨、投C磨的操作，在啟動C磨2 min后的11: 41發(fā)生鍋爐滅火。此時(shí)D磨的料位還沒有完全建立，而且在沒有啟動C磨時(shí)的11: 35之后爐膛負(fù)壓出現(xiàn)了±200 Pa的波動。由此可判斷，鍋爐滅火是在已運(yùn)行的制粉系統(tǒng)簡體料位低、鍋爐燃燒不穩(wěn)定的情況下進(jìn)行制粉系統(tǒng)的頻繁倒換操作，導(dǎo)致運(yùn)行工況的急劇變化而發(fā)生的。對照爐膛壓力曲線，發(fā)現(xiàn)爐膛壓力在短時(shí)快速下降后又急速上升，是爐膛壓力高2值引起保護(hù)動作，說明在鍋爐即將滅火時(shí)，運(yùn)行人員采取了投油助燃搶救措施，但由于油角閥開啟前有油槍蒸汽吹掃程序，正好在已經(jīng)發(fā)生滅火時(shí)油槍才點(diǎn)燃，引起爐膛爆燃，造成爐膛壓力高2值發(fā)生MF-I。
2.2爐膛溫度水平低，煤質(zhì)下降，燃燒穩(wěn)定性差，抗干擾能力弱，是鍋爐滅火的另一個(gè)原因。
鍋爐在滅火前，機(jī)組在370 - 380 MW負(fù)荷下運(yùn)行，爐膛整體溫度水平不高。試生產(chǎn)期間進(jìn)行的1號鍋爐的最低不投油穩(wěn)燃負(fù)荷試驗(yàn)結(jié)果表明，在鍋爐燃用低位發(fā)熱量為18 100 kj/kg，可燃基揮發(fā)分11. 4%的煤質(zhì)下，最低不投油穩(wěn)燃負(fù)荷為300 MW．雖然機(jī)組負(fù)荷高于最低不投油穩(wěn)燃負(fù)荷，但爐膛剛完成吹灰工作，爐膛內(nèi)衛(wèi)燃帶上的積灰、浮焦被吹走，爐膛整體溫度水平進(jìn)一步下降，燃燒穩(wěn)定性變差，抗干擾能力弱。
從表1中數(shù)據(jù)可知，11月中旬以后的煤質(zhì)發(fā)熱量明顯降低，而且通過運(yùn)行過程中的火檢強(qiáng)度和爐膛負(fù)壓值可以明顯體現(xiàn)出來。由于煤質(zhì)發(fā)熱量下降，在相同負(fù)荷下需要的煤量多，一次風(fēng)速提高，煤粉增粗，煤粉氣流著火穩(wěn)定性相應(yīng)變差。
3、運(yùn)行控制措施及建議
3.1加強(qiáng)制粉系統(tǒng)的操作控制與維護(hù)
長期運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，BBD4366雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)料位宜維持400 - 600 Pa。磨煤機(jī)進(jìn)口風(fēng)量也是指導(dǎo)制粉系統(tǒng)運(yùn)行的重要表計(jì)，當(dāng)磨煤機(jī)料位不準(zhǔn)確而風(fēng)量正確時(shí)，運(yùn)行人員可以憑經(jīng)驗(yàn)通過磨煤機(jī)進(jìn)口風(fēng)量和出口風(fēng)粉混合溫度進(jìn)行制粉系統(tǒng)的操作控制。
因此，在大、小修中應(yīng)對磨煤機(jī)料位系統(tǒng)進(jìn)行重點(diǎn)檢查，如發(fā)現(xiàn)取樣管堵塞應(yīng)吹通，運(yùn)行中加強(qiáng)維護(hù)。目前，采用阿留巴形式的磨煤機(jī)風(fēng)量測量裝置很容易堵塞，在大、小修中必須拔出進(jìn)行清理，最好更換為帶自擾動不堵塞的風(fēng)量測量裝置。
3.2嚴(yán)格控制制粉系統(tǒng)的啟停時(shí)間間隔
必須嚴(yán)格控制制粉系統(tǒng)的啟停間隙，只有當(dāng)一套制粉系統(tǒng)啟動或停止完成，而且正常運(yùn)行、料位建立、燃燒穩(wěn)定后，才能啟動或停止另一套制粉系統(tǒng)。除非特殊情況，一般禁止進(jìn)行幾臺制粉系統(tǒng)的同時(shí)啟停。
3.3嚴(yán)格控制一次風(fēng)壓和合理容量風(fēng)門開度
對于目前金竹山電廠600 MW機(jī)組鍋爐的入爐煤質(zhì)（低位發(fā)熱量17 000 - 18 000 kj/kg，分析基揮發(fā)分7%一8%）磨煤機(jī)進(jìn)口合理的一次風(fēng)壓應(yīng)小于8.5 kPa，大于9 kPa時(shí)，對鍋爐穩(wěn)定燃燒很不利，在這種情況下進(jìn)行制粉系統(tǒng)的操作要十分小心。只有當(dāng)磨煤機(jī)內(nèi)存煤料位合適時(shí)，增加容量風(fēng)擋板開度才能使鍋爐負(fù)荷增加，當(dāng)磨煤機(jī)料位低存煤量少時(shí)，禁止一味開大容量風(fēng)擋板開度。
3.4在燃燒穩(wěn)定的前提下進(jìn)行爐膛吹灰
3.4.1在350 MW負(fù)荷以下不進(jìn)行爐膛和折焰角處的吹灰。
3.4.2在350 ~390 MW負(fù)荷下，在進(jìn)行爐膛和水平煙道前部吹灰時(shí)，如果燃燒穩(wěn)定性差，可以帶油吹灰，投2—3支油槍。但進(jìn)行水平煙道后部和尾部吹灰時(shí)應(yīng)退出油槍。
3.4.3在390 -450 MW負(fù)荷下進(jìn)行鍋爐吹灰時(shí)，應(yīng)先了解煤質(zhì)情況，嚴(yán)密監(jiān)視火檢強(qiáng)度和爐膛負(fù)壓的波動，作好投油準(zhǔn)備。
3.4.4在吹灰過程中可以適當(dāng)降低氧量、減少爐膛負(fù)壓，以減輕吹灰對鍋爐燃燒擾動的影響。
3.5修改油槍投運(yùn)的程序
原有的投運(yùn)油槍的邏輯為先蒸汽吹掃后再投油，在運(yùn)行過程中出現(xiàn)燃燒不穩(wěn)時(shí)，吹掃往往會耽誤最佳搶救時(shí)間。因此，建議當(dāng)油槍和點(diǎn)火槍進(jìn)到位后，就直接開燃油電磁閥投油助燃，當(dāng)油槍退出后再進(jìn)行蒸汽吹掃。
相關(guān)生物質(zhì)鍋爐顆粒機(jī)產(chǎn)品：
1、
生物質(zhì)壁爐
2、
秸稈顆粒機(jī)
3、
木屑顆粒機(jī)
