隨著全國(guó)電力市場(chǎng)的建立．各電廠必須不斷提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性降低煤耗以此提高自身的競(jìng)爭(zhēng)實(shí)力，而電站機(jī)組實(shí)際運(yùn)行的熱經(jīng)濟(jì)性，不但涉及到主機(jī)設(shè)備本身性能的好壞，而且與熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、設(shè)備安裝，以及運(yùn)行和管理水平等都有密切關(guān)系。但對(duì)一臺(tái)已經(jīng)投運(yùn)了的機(jī)組，其運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，卻更多的與運(yùn)行和管理水平有關(guān)。在這方面，具體的管理和運(yùn)行人員如沒(méi)有足夠的重視，往往使機(jī)組長(zhǎng)期運(yùn)行在較差的經(jīng)濟(jì)狀態(tài)下，影響了機(jī)組運(yùn)行的熱經(jīng)濟(jì)性。因此，從運(yùn)行角度著手，提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性有很大的潛力，富通新能源生產(chǎn)銷(xiāo)售
生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒
木屑顆粒機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料。
從鍋爐運(yùn)行時(shí)實(shí)際可操作性的角度出發(fā)，鍋爐部分的能損主要發(fā)生在：排煙溫度變化、過(guò)量空氣系數(shù)變化、飛灰含碳量變化、主汽壓力變化、主汽溫度變化、再熱汽溫度變化、再熱器噴水減溫水量等，而這些量中．運(yùn)行人員能切實(shí)控制的是主汽壓力和溫度，再熱汽溫度和再熱器噴水減溫量等，但在實(shí)際的鍋爐運(yùn)行中．由于現(xiàn)在負(fù)荷變動(dòng)較大同時(shí)加上運(yùn)行操作人員對(duì)此認(rèn)識(shí)不足，往往使機(jī)組運(yùn)行時(shí)的主汽溫度和再熱汽溫度會(huì)偏離額定值4～5℃，頻繁甚至長(zhǎng)期啟用再熱蒸汽噴水減溫，這對(duì)電廠機(jī)組的發(fā)電煤耗有較大的影響。通過(guò)對(duì)220 MW機(jī)組部分運(yùn)行可控性參數(shù)的定量分析，保證參數(shù)偏離額定值對(duì)機(jī)組熱力系統(tǒng)運(yùn)行的效益損失，為電廠的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)考核提供建議．從而強(qiáng)化運(yùn)行人員的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行意識(shí)，提高電廠的經(jīng)濟(jì)效益。
1、定量計(jì)算的理論基礎(chǔ)
汽輪機(jī)的效率相對(duì)變化可以依據(jù)變熱量等效焓降模型計(jì)算：式中：H為汽輪機(jī)新蒸汽的凈有效焓降：△H為各局部變化因素引起的新蒸汽做功增量；AQ為各局部變化因素引起的循環(huán)吸熱量增量．
其中．作功與循環(huán)吸熱量的增量計(jì)算模型，可以依據(jù)等效焓降應(yīng)用法則建立。
當(dāng)鍋爐側(cè)的主蒸汽壓力、溫度、再熱蒸汽溫度值偏離其設(shè)計(jì)值．而機(jī)組負(fù)荷保持不變，則機(jī)組的蒸汽流量必增加．所以可近似認(rèn)為機(jī)組的循環(huán)吸熱量保持不變。此外，定性與試驗(yàn)分析表明：當(dāng)主蒸汽壓力、溫度發(fā)生偏離時(shí)．而再熱蒸汽壓力和溫度保持不變時(shí)，機(jī)組內(nèi)效率基本保持不變。而當(dāng)冉熱蒸汽溫度比額定值低時(shí)，機(jī)組內(nèi)效率會(huì)下降，如仍用上式計(jì)算機(jī)組效率的相對(duì)變化率時(shí)可知，其實(shí)際值應(yīng)該更大。
對(duì)再熱器噴水減溫水量引起的機(jī)組效率變化的具體計(jì)算則運(yùn)用等效焓降法計(jì)算。
由熱經(jīng)濟(jì)分析可知：裝置的相對(duì)變化率，與裝置效率變化而引起的全廠效率的相對(duì)變化率相等。
2、主汽壓力變化引起的能損
在220 MW工況下，機(jī)組的主蒸汽壓力為12.9MPa．溫度為535℃（指自動(dòng)主汽門(mén)前的壓力），當(dāng)壓力下降到12.0 MPa．溫度為535℃，而其他條件不變時(shí)，計(jì)算機(jī)組熱效率的相對(duì)變化率。額定_T況下的理想焓降Ho=1 399 kj/kg，壓力下降后的理想焓降Ho'=1 396 U/kg。
由式(1)可算知機(jī)組的能損，見(jiàn)表1(220 MW時(shí)的汽機(jī)試驗(yàn)熱耗率為8 195.85 kj/(kW．h)。
若以220 MW,12.0 MPa的壓力運(yùn)行（換算到過(guò)熱汽出口的壓力為12.6 MPa左右），按運(yùn)行100h計(jì)．則要多用標(biāo)煤4.55 t。
3、主汽溫度變化引起的能損
在實(shí)際運(yùn)行中，主汽溫度變化的可能性較大，而汽溫的變化對(duì)機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性的影響比壓力的變化更為嚴(yán)重。
計(jì)算下列工況：220 MW，主汽壓力為12.9 MPa，溫度為534.75℃，當(dāng)其他的均不變，只有主蒸汽溫度由534.75℃變到530℃。主蒸汽溫度未改變時(shí)的理想焓降Ho=1 399 U/kg，溫度變化后的理想焓降為Ho'=1 390 kj/kg，由于可用焓降減小，將使汽輪機(jī)的熱耗增大，經(jīng)濟(jì)性降低。
由式(1)可計(jì)算得到機(jī)組的能損，具體見(jiàn)表2。
4、再熱汽溫度變化引起的能損
同主蒸汽溫度的變化一樣，再熱蒸汽溫度的變化也直接影響著機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，在再熱蒸汽壓力和其他運(yùn)行條件不變的情況下．即工況為220 MW．再熱蒸汽壓力2.32 MPa,再熱蒸汽溫度由535℃降低到530℃。再熱蒸汽溫度未改變時(shí)的理想焓降Ho=1246 U/kg，溫度改變后的Ho'=1 239 kj/kg，使機(jī)組的可用焓降減小，汽輪機(jī)的熱耗增大．經(jīng)濟(jì)性降低。
利用式(1)可計(jì)算出機(jī)組的能損，具體見(jiàn)表3。
5、再熱器噴水減溫引起的能損
再熱器噴水減溫由于參數(shù)不高，根據(jù)熱功轉(zhuǎn)換效益原則，熱經(jīng)濟(jì)性較低的非再熱循環(huán)的加入，必然導(dǎo)致整個(gè)再熱循環(huán)熱經(jīng)濟(jì)性降低。本廠的再熱器噴水來(lái)自給水泵抽頭分流。利用等效熱降法計(jì)算對(duì)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響。
基本參數(shù)為：三閥全開(kāi)、額定參數(shù)220 MW，ho=3 429.59 kj/kg,hzr=3 531.78 U/kg,hzl=3 048.19 U/k9。
對(duì)各部分量計(jì)算如下。
再熱冷段以上排擠1kg抽汽所引起的再熱器吸熱增量計(jì)算：
6、結(jié)論和建議
(1)從前面的定量計(jì)算可知，主蒸汽壓力對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性有很大的影響。理論上講，主蒸汽壓力越高，經(jīng)濟(jì)性也越好，對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力的限制是出于安全性的考慮。我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)GB5578-85規(guī)定，汽輪機(jī)允許進(jìn)汽壓力超過(guò)額定壓力5%連續(xù)運(yùn)行．通常制造廠已充分考慮了這個(gè)因素。
因此在運(yùn)行中不能任意降壓運(yùn)行．應(yīng)該盡可能的在較高的壓力下運(yùn)行。如果由于煤種等原因，過(guò)熱蒸汽壓力降到了12.6MPa以下，根據(jù)計(jì)算結(jié)果．此時(shí)應(yīng)減負(fù)荷運(yùn)行在額定壓力下，可以取得較好的經(jīng)濟(jì)性。
(2)進(jìn)汽溫度越高對(duì)機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性就越有利。由于材料性能的限制．200 MW汽輪機(jī)的額定進(jìn)汽溫度為535℃。
在正常進(jìn)行時(shí)，主汽溫度允許有一定的波動(dòng)．我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)GB5578-85《固定式發(fā)電用汽輪機(jī)技術(shù)條件》上規(guī)定，汽輪機(jī)進(jìn)汽溫度允許在額定進(jìn)汽溫度上下5℃以內(nèi)波動(dòng)。在鍋爐側(cè)的主汽溫度就是在540℃上下波動(dòng)。
但在實(shí)際運(yùn)行中，如果運(yùn)行人員比較保守，以額定進(jìn)汽溫度為上限，則其平均運(yùn)行溫度就低于額定進(jìn)汽溫度，雖然對(duì)安全有好處．不易發(fā)生超溫．但給經(jīng)濟(jì)性造成一定的損失。通過(guò)前面的計(jì)算可了解到具體的額度，若汽溫低于額定值較多．則損失就更大。因此，機(jī)組在正常運(yùn)行時(shí)，汽溫應(yīng)盡可能穩(wěn)定在額定值，不能為了安全或方便調(diào)節(jié)而過(guò)于保守．那是不可取的。
(3)再熱汽溫同主汽溫度有同樣的性質(zhì)，再熱汽溫度越高，對(duì)經(jīng)濟(jì)性越有利。尤其在低負(fù)荷時(shí)，在考慮安全性的同時(shí)，應(yīng)盡量提高再熱汽溫度，而不是保守操作。
在再熱汽溫度調(diào)節(jié)的過(guò)程中，高負(fù)荷時(shí)的噴水減溫嚴(yán)重降低了機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。再熱蒸汽噴水減溫量每增加1 t/h就使機(jī)組發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗增加0.098 4∥(kw·h)。在運(yùn)行中，應(yīng)在加強(qiáng)運(yùn)行人員的經(jīng)濟(jì)意識(shí)的同時(shí)，加強(qiáng)對(duì)再熱器噴水減溫的管理，切勿為方便調(diào)節(jié)而在高負(fù)荷時(shí)將冉熱器噴水減溫作為主要的調(diào)溫手段，應(yīng)盡量杜絕再熱器噴水減溫。
(4)盡管上述的討論是各擾動(dòng)單獨(dú)作用時(shí)對(duì)系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性影響的定量計(jì)算，但基于熱力系統(tǒng)小擾動(dòng)理論，一個(gè)實(shí)際的熱力系統(tǒng)所有干擾因素所造成的熱經(jīng)濟(jì)損失，等于各干擾因素單獨(dú)作用時(shí)熱經(jīng)濟(jì)損失量的線性相加．
在實(shí)際運(yùn)行中，壓力、溫度的聯(lián)系相當(dāng)緊密，由于煤種、燃燒組織的不合理等因素．往往導(dǎo)致主汽壓力的較大波動(dòng)，造成主汽溫e度和再熱汽溫度的大波動(dòng)，而使機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性更差。
(5)就電廠生產(chǎn)而言，安全就是效益。但是安全可靠性和經(jīng)濟(jì)合理性并不矛盾．在安全生產(chǎn)的基礎(chǔ)上，降低熱耗提高機(jī)組效率和效益。
通過(guò)糾正運(yùn)行人員認(rèn)識(shí)上的不足．做到盡量提高主蒸汽壓力、溫度、再熱蒸汽溫度、盡量杜絕再熱蒸汽噴水減溫等日常操作．粗略估算可使220 MW電廠年省標(biāo)準(zhǔn)煤量1000t左右，如果以電廠每噸收到基標(biāo)準(zhǔn)煤價(jià)格200元計(jì)，可望使其年運(yùn)行費(fèi)用降低20萬(wàn)左右。
(6)由于當(dāng)前的檢測(cè)技術(shù)水平、設(shè)備等原因，往往對(duì)運(yùn)行大經(jīng)濟(jì)指標(biāo)：鍋爐效率、標(biāo)準(zhǔn)煤耗、廠用電率等無(wú)法實(shí)時(shí)反映，需要將其分解成許多小指標(biāo)在運(yùn)行中加以考核，即汽溫、汽壓、飛灰可燃物、制粉電耗等。
通過(guò)對(duì)鍋爐部分運(yùn)行可控性參數(shù)對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性影響的定量計(jì)算，可知評(píng)價(jià)機(jī)組運(yùn)行狀況優(yōu)劣的主要是機(jī)組參數(shù)的平均值，但現(xiàn)在往往對(duì)機(jī)組汽溫、汽壓等僅僅考核超范圍點(diǎn)，對(duì)其平均值往往關(guān)注力度不夠，考核的目的在于保證機(jī)組的安全性和提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，因此在考核中應(yīng)該既考核不合格點(diǎn)．也要對(duì)機(jī)組小指標(biāo)的平均值考核，這兩方面應(yīng)并重，以管理追求最大效益，富通新能源不但生產(chǎn)銷(xiāo)售生物質(zhì)鍋爐，而且還大量銷(xiāo)售生物質(zhì)鍋爐燃燒專(zhuān)用的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料。
相關(guān)生物質(zhì)鍋爐顆粒機(jī)產(chǎn)品：
1、
生物質(zhì)蒸鍋
2、
秸稈壓塊機(jī)
3、
木屑顆粒機(jī)
