0、引言
本文主要介紹了125MW機組鍋爐燃燒的影響因素以及針對各種情況所采取的應(yīng)對措施。分三部分，第一部分介紹下125MW機組鍋爐日常工作中最容易出現(xiàn)的問題，第二部分減少下應(yīng)對措施。第三部分著重針對鍋爐結(jié)焦問題分析下原因以及對策。
1、125MW機組鍋爐日常運行中容易出現(xiàn)的問題
1.1排煙溫度比設(shè)計值高一般高于設(shè)計值15—20℃，有的超過30℃。鍋爐設(shè)計中高估了爐膛、前屏和后屏的吸熱量，導(dǎo)致爐膛出口、后屏和高溫對流受熱面區(qū)域的實際煙溫比鍋爐廠的計算值高出很多。實際煙溫與計算煙溫的差別雖然沿著煙行程逐漸減小。另外嚴(yán)重漏風(fēng)《使傳熱溫差下降）和堵灰（使傳熱系數(shù)降低}同樣也會使排煙溫度比設(shè)計值高。
富通新能源銷售生物質(zhì)鍋爐，這種生物質(zhì)鍋爐主要燃料秸稈顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質(zhì)顆粒燃料。
1.2 -次（過熱）汽溫和《或）二次（再熱）汽溫偏低或減溫噴水量偏低再熱汽溫偏低的現(xiàn)象在具有分隔煙道的125MW鍋爐中比較突出，這種鍋爐的典型布置是在對流下降豎井的平行煙道內(nèi)分別布置旁路省煤器（相應(yīng)的煙道稱旁路煙道）和低溫再熱器（稱主煙道）靠爐前的為旁路煙道，主煙道靠爐后，設(shè)計時進入這兩個煙道的煙氣流量大致按煙道深度的尺寸比例選取，但是在煙道檔板不可調(diào)的情況下，平行兩個煙道的煙氣流量應(yīng)由兩個煙道內(nèi)受熱面的煙氣流動阻力的相互關(guān)系確定，阻力越大，則煙氣流量越小，縱觀許多帶分隔煙道的125MW鍋爐，旁路煙道內(nèi)所布置的省煤器排數(shù)很少，而主煙道內(nèi)低溫再熱器所布置的管于排數(shù)很多，兩者阻力系數(shù)相差很大。如果按煙道深度尺寸的比例選取進入各煙道的煙氣流量，將必產(chǎn)生流經(jīng)主煙道的實際煙氣量明顯地低于鍋爐廠的設(shè)計值，因而造成低溫再熱器吸熱量不足，汽溫偏低的后果。
1.3再熱汽溫調(diào)節(jié)性能差，煙道檔板在運行中基本不能用于再熱汽溫的調(diào)節(jié)。
高溫再熱器管壁超溫在125MW鍋爐中存在比較普遍。鍋爐的高溫過熱器和高溫再熱器前、后都有空間較大、溫度很高的煙氣容積。煙氣容積的熱輻射又同時主要落落管屏（管圈）的同一排管于上，容積輻射的一半或更多的熱量被面向煙氣空間的管排所吸收，造成暴露在高溫?zé)煔馊莘e輻射的管于發(fā)生嚴(yán)重的超溫現(xiàn)象。
1.4回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)和堵灰嚴(yán)重回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)和堵灰嚴(yán)重，致使排煙溫度很高，熱風(fēng)溫度偏低，還使鍋爐難于合理進行配風(fēng)，造成機械不完全燃燒和排煙熱損失較大，鍋爐效率顯著低于設(shè)計值，有的鍋爐效率只有85%左右，比設(shè)計值低4～5%。
2、應(yīng)對措施
2.1有條件的情況下，應(yīng)對125MW機組鍋爐進行各段煙溫、汽溫的具體測試，根據(jù)試驗數(shù)據(jù)重新進行熱力核算，以確定改造方案。
2.2盡量使用無煙煤，可通過增大受熱面?zhèn)鳠崦娣e或強化傳熱，以便降低排煙溫度。
2,3可對過熱箍和再熱器進行改造，使一、二次汽溫達(dá)到設(shè)計的額定值，并使過熱器在額定負(fù)荷時有一定減溫噴水量，以適應(yīng)調(diào)峰運行負(fù)荷變化時維持過熱汽溫。
2.4在過熱器和再熱器改造時應(yīng)解決管壁超溫問題，因此，要求在改造方案中對壁溫進行詳細(xì)計算，特別注意對熱偏差問題，包括吸熱不均、流量不均等進行詳細(xì)計算分析，才能保證改造后不發(fā)生管壁超溫問題。
3、125MW機組鍋爐結(jié)焦原因分析：
煤粉爐出現(xiàn)結(jié)焦問題，輕則使其受熱面?zhèn)鳠岵涣迹仩t效率降低：重則使燃燒工況惡化，迫使機組降負(fù)荷運行。結(jié)焦問題嚴(yán)重影響鍋爐運行的安全性和經(jīng)濟性。
3.1結(jié)焦原因分析．
3.1.1煤質(zhì)特性的影響煤粉細(xì)度實際運行中細(xì)度為26-28%，有些偏大，粗煤粉中的相顆粒就會很容易從煤粉汽流中分離出來與水冷壁發(fā)生沖撞。此外粗顆粒燃盡的時間增加，因此常常貼壁造成還原性氣氛而增加了結(jié)焦的機率，實際運行中可以看出有結(jié)焦現(xiàn)象。
3.1.2結(jié)構(gòu)特性的影響爐膛容積熱負(fù)荷是衡量煤粉在爐內(nèi)停留時間的尺度，也表征了整個爐膛的燃燒和吸熱強度。如其數(shù)值過高，則意味著爐膛出口煙溫趨高，爐膛及其出口部位易結(jié)渣，煤粉燃盡度也可能較差。爐膛截面熱負(fù)荷是燃燒器區(qū)水冷壁熱負(fù)荷的指標(biāo)，直接關(guān)系到爐膛的燃燒狀況、受熱面布置和制造成本，如其數(shù)值偏高，則意味著燃燒器中心區(qū)溫度水平會較高，下爐膛結(jié)渣的可能性就大，但是燃燒較穩(wěn)定。
3.1.3空氣動力特性的影響從燃燒器布置可以看出，一、二次風(fēng)配比將直接影響切圓的大小。一次風(fēng)速增加，二次風(fēng)速下降則減輕一次風(fēng)射流偏轉(zhuǎn)，切圓減小，切圓小，火焰占地面積小，斷面利用不充分，火焰充滿度不好，爐內(nèi)氣流旋轉(zhuǎn)不穩(wěn)定，影響燃燒穩(wěn)定性；反之，切圓過大將造成氣流與水冷壁夾角過小，造成水冷壁結(jié)焦。運行中看出，水冷壁及燃燒器周圍有結(jié)焦現(xiàn)象。
3.2緩解結(jié)渣的調(diào)整措施：
3.2.1適當(dāng)提高一次風(fēng)速加大一次風(fēng)速可以增強其剛性，試驗證明提高次風(fēng)速其貼墻現(xiàn)象有所減弱。提高一次風(fēng)速�？梢员苊饷悍蹥饬魈崆爸鹑紵�會提高煤粉氣流剛性，減小射流偏斜程度，能避免燃燒器附近結(jié)焦。但是一次風(fēng)速也不能太大，尤其側(cè)墻火嘴，距離近，風(fēng)速太大容易沖刷對墻水冷壁造成水冷壁結(jié)焦，運行表明一次風(fēng)速保持在25m/s為宜，并且風(fēng)速應(yīng)該保持均勻，這樣可以避免火焰中心偏斜造成局部結(jié)焦。
3.2.2適當(dāng)減小二次風(fēng)量可以降低爐內(nèi)氣流旋轉(zhuǎn)強度，更容易實現(xiàn)“風(fēng)包粉”的燃燒方式，減少在熱態(tài)運行時煤粉被甩到水冷壁上形成嚴(yán)重結(jié)渣的可能性。所以，合適地控制二次風(fēng)量，既可使?fàn)t膛內(nèi)風(fēng)粉氣流充分?jǐn)_動，燃燒良好，也可避免因旋轉(zhuǎn)強度過大而引起水冷壁結(jié)渣。實際運行表明二次風(fēng)速40m／，左右為宜。
3.2.3適當(dāng)控制過�？諝饬恳驗槊悍酆涂諝獠豢赡芊浅＞鶆虻鼗旌希瑸榱吮ＷC煤粉完全燃燒，除了必需的空氣量外，還需要一部分過�？諝鈦韽浹a。當(dāng)過剩空氣量太大時，煙氣量也要增大，爐膛出口煙氣溫度提高，造成爐膛上部結(jié)焦；如果過�？諝饬刻�，又會使燃燒不完全而產(chǎn)生C02，兩者都易造成結(jié)焦，故需要保持一定的過剩空氣系數(shù)，運行當(dāng)中應(yīng)隨負(fù)荷變化適時調(diào)整二次風(fēng)量。設(shè)計煤種干燥無灰基揮發(fā)份為30%，過�？諝庀禂�(shù)保持在1.2為宜。任何情況下氧量必須在規(guī)定范圍內(nèi)，不能低于4.0%，風(fēng)機出力達(dá)到最大而氧量低于規(guī)定值時，應(yīng)該請示降低鍋爐負(fù)荷，運行中盡可能多投火嘴，火嘴盡量對角運行。當(dāng)結(jié)渣嚴(yán)重時，可適當(dāng)增加過剩空氣量，減少還原性氣氛的生成，以免降低灰熔點，但要注意保持在合適的范圍內(nèi)。
3.2.4運行中應(yīng)注意加強吹灰為了防止水冷壁的結(jié)渣和積灰，白班、后夜、前夜每班必須進行一次吹灰，吹灰器故障時，及時聯(lián)系處理，同時加強對火嘴及水冷壁結(jié)焦情況的檢查，必要時人力打焦。嚴(yán)防大面積結(jié)焦。
3.2.5選擇焦結(jié)性較小的煤種煤種的選擇也比較重要，盡量在滿足設(shè)計要求的同時，在混配煤上盡量要選擇焦結(jié)性較小的煤種，這樣能避免運行中鍋爐結(jié)焦。
