山西漳澤發電廠三期擴建工程安裝2×300MW直接空冷燃煤發電機組。該機組采用武漢某公司、哈爾濱某公司和哈爾濱電機某公司的產品。與國內其他同容量的機組相比，本工程具有如下特點：(1)國內首次采用300 MW級直接空冷汽輪機；(2)國內該型機組第1個采用中貯制3臺鋼球磨機；(3)國內該型機組第1個采用干法脫硫裝置；(4)國內該型機組第1個完全采用三維設計方法設計，基本實現了三維設計、二維出圖的改革。下面對引風機選型問題進行探討。
1、大型干法脫硫技術的應用情況
干法脫硫包括LIFAC（爐內噴鈣尾部增濕活化）和CFB（循環流化床）等工藝，目前己達到工業應用的CFB法工藝有3種：德國LURGI公司的CFB、德國WULFF公司的RCFB（內回流式煙氣循環流化床）、丹麥FLS公司的GSA（氣體懸浮吸收），它們分別由國內幾家環保工程公司引進。
目前國內己投運的干法脫硫電廠有小龍潭1×100 MW、廣州恒運1×210 MW。漳澤三期是國內第1個采用RCFB技術的300 MW級機組，2臺機組都己投入商業運行。目前，FGD正處于最后的調試階段。此外，山西華能榆社二期、山西古交、江蘇彭城、江蘇新海等一批在建的300 MW機組也采用了干法脫硫工藝。
由于干法脫硫工藝有脫硫、除塵一體化的特點，所以，引風機與采用濕法脫硫工藝電廠的引風機相比有較大的差別，有必要對引風機選型中的某些關鍵點進行探討。
2、干法脫硫工藝中引風機形式的選擇
目前，由國內設計院設計的大型常規電廠中，引風機基本上不采用離心風機，通常用靜葉可調軸流風機或動葉可調軸流風機，而大多數采用靜葉可調軸流風機。
由于靜葉可調軸流風機造價較低，能較經濟地滿足干法脫硫高壓力、大流量的工藝要求，所以應作為首選。至于是否采用變頻器以提高風機效率，各風機制造商普遍不予推薦，主要是價格昂貴且體積大、不宣布置。
動葉可調軸流風機雖然效率較高，但造價偏貴。干法脫硫時，可能要用2級葉輪才能達到所要求的壓力，因此價格劣勢更明顯。當然，如果預算充足且追求較高的風機效率，動葉可調軸流風機也是很好的選擇。
在初步設計階段，一定要做好引風機的預算。因為采用干法脫硫工藝的300 MW機組，引風機功率在2 900～3 400 kW，明顯高于常規的300 MW機組。如果按電力行業定額執行，勢必超過預算。
3、干法脫硫工藝中煙氣量的計算
煙氣量的計算應按煙氣脫硫系統(以下簡稱FGD)投運和停運2種工況考慮。通常脫硫島承包商會提供在這2種工況下煙氣的參數，如溫度、壓力、比重、含氧量、漏風率等，所以，把脫硫島的出口作為計算起點，直接采用這些數據即可。
在投運脫硫裝置工況下，盡管溫度較低，一定程度上會減小煙氣體積，但由于水蒸汽、物料輸送空氣、物料流化空氣、消化乏氣的加入，使FGD投運時，出口煙氣體積可能比停運時大。所以，不可以認為FGD投運時，煙氣溫度低，煙氣量就小。否則選出的風機參數就會偏小，還會影響煙囪出口直徑和廠用變壓器的選擇。
在初步設計階段，熱機向電氣提出引風機電負
荷時，一定要考慮到上述因素。
4、干法脫硫工藝中風壓的計算
風壓的計算也應按FGD投運和停運2種工況考慮。通常脫硫島承包商會提供在這2種工況下FGD的阻力壓降，投運時的壓降要大于停運時壓降。由于目前干法脫硫工藝用在300 MW機組上，仍缺乏足夠多的經驗數據，所以在計算時，應與脫硫島承包商充分協商。
另外，由于引風機的壓頭較高，所以還應按引風機的運行曲線核對其零流量下的壓力值是否大于爐膛瞬時最大承壓能力，以避免當爐膛突然滅火或送風機全部跳閘且引風機出現瞬間最大抽力時，爐墻及支撐件不產生永久變形。同時對FGD的承壓能力也應做同樣的校核。
5、風機材質的抗防腐性能
從FGD出來的煙氣溫度大約為80℃，含濕量約10%，正常情況下不會形成酸腐蝕。從理論上講，引風機不需要考慮采用專門的防腐材料。但業主仍然擔心存在腐蝕，所以，國內部分風機廠已針對大型干法脫硫工藝中的引風機提出了一些防腐解決方案，有的在材質上進行了改進；有的借鑒了濕法脫硫的經驗，增加了涂層。這些措施是否有效，有待工程實踐的驗證。
6、機組干法脫硫項目的選型結果
由于漳澤三期300 MW干法脫硫工程是首次進行引風機計算，設計院、風機廠和脫硫島承包商都沒有經驗。在選擇風機時，本著高可靠性、經濟、合理的原則，對拿不準的系數，盡可能取上限，以確保脫硫裝置投運后，引風機有足夠的裕量應付各種不可預見的情況。
表1是BMCR工況和TB點的選型計算結果。
從表1可知：(1)計算和實測數據都顯示在脫硫裝置投運時鍋爐BMCR工況下，此時是風機的最大運行工況點（消耗功率最大時）。(2)不論脫硫裝置投運與否，實測煙氣量全部超過了BMCR工況下的計算煙氣量。在停運狀態下，偏差達10%，即使考慮到煤種變化的影響，此偏差仍然較大。這說明了脫硫島承包商提供給設計院的FGD出口煙氣量與實際值相比偏小及目前國內對大型干法脫硫工藝的認識還有待進一步提高。由于原來計算TB點煙氣量時取了較大的裕量系數，從而保證了TB點煙氣量與實測煙氣量相比仍有約10%的裕量，符合設計規程的要求。(3)不論脫硫裝置投運與否，實測壓力明顯小于BMCR工況下的計算壓力，更小于TB點的計算壓力。數據對比表明，造成這種偏差的主要原因是脫硫島承包商對RCFB+ESP2的阻力估計過于保守。
綜上所述，本工程選用的引風機能滿足干法脫硫工藝的需要，其中風量選擇適中，但壓力裕量偏大。
7、結論
7.1 目前，電廠大型干法脫硫工藝中引風機的選型尚缺乏經驗，脫硫島承包商和風機制造商所提供的數據有待于實踐驗證。所以，設計院在選型時，要與廠家配合，盡量收集資料。
7.2在沒有把握的情況下，建議各系數取上限。待以后取得經驗后，對計算方法進行修正。
7.3在初步設計階段，要選擇好引風機的型號，做好參數、電功率的計算，避免技術和經濟上出現偏差。
7.4 由于各風機制造廠采用不同的技術，風機、電動機軸承潤滑方式和冷卻水的消耗量差別較大，選型時要特別注意。對北方地區的電廠，要盡可能選不用或少用工業水的風機和電動機，不但可節水，還可避免冬天冷卻水管的凍裂。
